在
(1)強柱弱梁：較合理的框架破壞機制和破壞歷程，應是梁比柱的屈服盡可能先發生和多出現，成品減震盆式橡膠支座，底層柱的塑性鉸晚形成，同一層中各柱兩端的屈服過程越長越好。因為同一層柱上、下都出現塑性鉸，很容易形成幾何可變體系而倒塌。閱此，要控制梁、柱相對強度讓塑性鉸首先在梁端出現，盡量避免或減少在柱端出現，使框架結構形成盡可能多的梁型延性結構鉸。
強節點、強錨固：框架結構中梁柱節點的破壞，屬變形能力差的剪切脆性破壞，并且使交于節點的梁、柱同時失效。所以，在梁、柱彈塑性變形充分發揮前節點區和構件錨固不應失效。對于框架梁，應具有---的延性，以提高梁的塑性鉸的延性及耗能能力是---框架結構抗震性能的關鍵。
【盆式橡膠支座】高層建筑抗震設計的計算要點分析
下面將重點介紹有關框架結構在抗震設計時所遵循的原則，sx減震盆式橡膠支座，并對計算要點進行分析。
【盆式橡膠支座】抗震設計原則分析
在高層建筑結構設計中，如果要求框架結構有一定的延性就必須---框架梁、柱有足夠大的延性。而梁、柱的延性是以其控制截面塑性鉸的轉動能力來度量的。因此，應合理控制結構破壞機制及破壞歷程，使結構具有---的塑性內力重分布能力，合理設計節點區及各個部分連接和錨固，避免各種形式的脆性破壞。
【盆式橡膠支座】
1997年鐵路部科學研究院在設計南京長江第二大橋北漢橋165m連續梁橋用65mn盆式橡膠支座時，采用了黃銅緊箍圈。為了檢驗黃銅緊箍圈的密封作用，我們按歐洲標準的要求，進行了黃銅緊箍圈的轉動磨耗試驗。由于65mn支座尺寸過大，減震盆式橡膠支座，無法進行實體支座試驗，根據歐洲標準盆式橡膠支座型式檢驗室支座承壓橡膠板的直徑采用450mm和600mm兩種，鑒于試驗能力，采用了450mm的承壓橡膠板，作為設計模擬支座的依據。根據南京長江第二大橋65mn支座的初步設計，橡膠容許平均壓力為30mpa，在---模擬橡膠應力和盆環應力，與實際上所用的支座相同條件。
【盆式橡膠支座】現澆梁的坡度由梁底設置預埋鋼板或楔形混凝土塊調整；預制梁的坡度可在制梁時通過支座上部的預埋鋼板調整，也可在梁底預埋平鋼板后在支座頂面加設楔形調坡板或楔形混凝土塊；坡度較小時，本系列支座還可直接在上支座板頂面設置坡度進行調整。
【盆式橡膠支座】與上下構造的連接方式，可以用焊接，也可用地腳螺栓錨固，或兩種辦法混合使用。
當采用焊接法時，必須預埋鋼板。焊接時，采用對稱間斷焊接，以避免焊接時局部溫度過高而使支座或預埋鋼板變形。
采用地腳螺栓連接時，建議將支座上座板與地腳螺栓按設計要求放好，再澆灌上部混凝土。下支座板與墩臺的連結則應預留地腳螺栓孔，孔的尺寸應大于或等于三倍地腳螺栓的直徑，---稍大于地腳螺栓的長度�？字泄嘧h氧砂漿，插入地腳螺栓并帶好螺母，地腳螺栓露出螺母頂面的高度不得大于螺母的厚度，待完全凝固后再擰緊
環氧砂漿建議配比按重量計算：環氧樹脂601100、二丁脂17、8、砂250。
【盆式橡膠支座】安裝完畢后，應及時拆除上下連接螺栓，以免約束梁---移。
登錄后臺
