上、下行煤氣是指以煤或煤球?yàn)樵系纳a(chǎn)路線中煤造氣爐所產(chǎn)生的上吹半水煤氣及下吹半水煤氣。由于生產(chǎn)原料不同，上、下行煤氣氣體中所含塵粒及溫度也不相同。
氣體流動(dòng)方向?yàn)閺纳系较拢瑴p少灰塵附著于管壁的可能性；
熱管的蒸發(fā)段全部采用軸向直翅片。一方面可以擴(kuò)展傳熱表面，搪瓷管空氣預(yù)熱器去哪買(mǎi)，另一方面可消除熱管背部的渦流區(qū)，從而不使灰塵在此停聚。同時(shí)也減少了流動(dòng)阻力損耗。
從煤氣爐出來(lái)的上行煤氣先經(jīng)過(guò)旋風(fēng)除塵器，然后從蒸汽發(fā)生器的上部向-過(guò)熱管管束，溫度從進(jìn)口的360℃左右降到出口的140℃左右進(jìn)入下一工段的洗氣塔，然后去煤氣柜。下行煤氣從煤氣爐的底部出來(lái)經(jīng)過(guò)旋風(fēng)除塵器仍然從蒸汽發(fā)生器的頂部進(jìn)入，溫度從300℃以上降至140℃進(jìn)入洗氣塔，然后去煤氣柜。
脫硝系統(tǒng)中當(dāng)氨的逃逸量為 1 μl/l 以下時(shí)，煙氣中的氨含量很少，搪瓷管空氣預(yù)熱器，nh4hso4生成量也很少，此時(shí)空預(yù)器的堵塞現(xiàn)象較輕；當(dāng)氨逃逸量增加到 2 μl/l時(shí)，空預(yù)器正常運(yùn)行 0.5 年后發(fā)生明顯的堵塞現(xiàn)象；當(dāng)氨逃逸量增加到 3 μl/l 時(shí)，空預(yù)器正常運(yùn)行 0.5年堵塞現(xiàn)象-。因此，控制氨逃逸量是-空預(yù)器性能的關(guān)鍵。脫硝系統(tǒng)實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，造成氨逃逸率高的原因主要是催化劑活性降低、nox和nh3濃度場(chǎng)分布不均勻以及氨過(guò)噴。nox和 nh3濃度場(chǎng)分布不均勻可通過(guò)調(diào)整噴氨的各閥門(mén)開(kāi)關(guān)程度調(diào)整濃度場(chǎng)分布。scr 催化劑的使用壽命一般為3 年。在催化劑使用 15 000～20 000 h 后，其活性通常約降低 1/3。此時(shí)如果要提高 nox轉(zhuǎn)化率，需要增大催化劑的注入量，但這又會(huì)造成 nh3逃逸水平的 ＞5 μl/l。因此，工程中采用通過(guò)預(yù)留催化劑將來(lái)層的方法來(lái)控制 nh3逃逸率，搪瓷管空氣預(yù)熱器批發(fā)，即在 scr 投運(yùn)的初始階段，使用 2 層或 3 層催化劑；2 年后，搪瓷管空氣預(yù)熱器哪里有，新增 l 層催化劑；3 年后，更換已到使用壽命的催化劑，- nh3逃逸率始終控制在 3 μl/l 以下。
熱管及熱管換熱器近年來(lái)在石油化工中的應(yīng)用已愈來(lái)愈受到人們的重視。它具有體積緊湊、壓力降小、可以控制腐蝕、一端破壞不會(huì)引起兩種換熱流體互混等優(yōu)點(diǎn)。不僅提高了設(shè)備的熱效率而其-性也大為增加，減少了停車(chē)次數(shù)。這些特點(diǎn)使得熱管換熱器在余熱回收利用方-有廣闊的前景，然而作為熱管本身的其他方面的特點(diǎn)如均溫性、熱流密度可變性、可變導(dǎo)性、可-化等特點(diǎn)引人注意。早在70年代，國(guó)外一些研究者就已經(jīng)開(kāi)始注意到熱管的這些特點(diǎn)可以在化學(xué)反應(yīng)設(shè)備和原子-工程中發(fā)揮重要作用，并設(shè)計(jì)出一系列的熱管式反應(yīng)器，這些設(shè)計(jì)的特點(diǎn)是：利用熱管的等溫性均化床層溫度得到較高的轉(zhuǎn)化率和收率，利用熱管的可變熱導(dǎo)特性控制反應(yīng)床溫度不使超溫或過(guò)冷，利用熱管的源匯分隔特性提高設(shè)備使用的-性，利用熱管熱流體密度可調(diào)的特點(diǎn)-和強(qiáng)化反應(yīng)設(shè)備的傳熱條件。應(yīng)當(dāng)-的是，熱管化學(xué)反應(yīng)器的開(kāi)發(fā)研究遠(yuǎn)比熱管換熱器的研究困難的多，因?yàn)樯婕霸系慕M成、催化劑活性、停留時(shí)間等一系列因素，這就使得開(kāi)發(fā)速度進(jìn)展緩慢。但由于這種開(kāi)發(fā)前景-，廣大研究者始終埋頭于這方面的研究并取得了-的進(jìn)展。
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