1將破型時得到的6塊荷載值從壓力試驗機讀出單位為kn分別換算為強度值mpa，然后計算其平均值r。
2襯砌結構中鋼筋銹蝕后會導致構件承載力不足，因此必須正確地掌握鋼筋銹蝕后銹服縫出現后鋼筋銹速度加快,從而對結構的使用功能產生較大影響,甚至危及結構的安全。因此,-的許多研究者將混凝土保護層開作為混凝土結構的壽命終結標志,混凝土保護層銹脹開裂時問的確定將成為溫凝土結構耐久性評估的一個重要時問點。的各種物理力學性能變化規律。近年來國內在這方面已做了很多工作，得到了一些鋼筋銹蝕后的力學性能變化規律。鋼筋銹蝕的力學性能測定通常通過弱腐蝕試驗來實現，也可以在實際結構中取出試樣進行檢測，通過測取鋼筋的重量、長度、腐蝕-處的坑銹-、屈服強度、抗拉強度以及鋼筋的伸長率，可繪制荷載．變形曲線。用0.9r和1.1r 來衡量每一塊抗壓強度值，當有小于0.9r或大于1.1r 的數值時應剔除該數值,注意衡量時應采用全值法，即 鋼筋平均銹蝕率將達到５５．１４％。而表中數據為板內６根鋼筋的平均銹蝕率，由前面的研究我們發現，隨齡期的增加板內鋼筋銹蝕率的不均勻性會增大，所以此時兩外側鋼筋銹蝕率可能將遠-過５５．１４％。我們知道海洋環境下，鋼筋銹蝕主要以坑狀銹蝕為主，細節系數蕊在-量中的貢獻-勢，因此蕊的變純反映了鍍鋅鋼筋在混凝主孛腐蝕過程的演化。細節系數蕊的豌值在第薹周期相當小，在第２周期迅速增大，表明鍍鋅層在高堿性混凝土中的陽極溶解過程。隨后，細節系數魂的玩值趨向于減小，并在第８周期達到了值，反映了鋅腐蝕產物擴散過程的貢獻逐漸減小。這表明鋅的表面由于腐蝕產物膜的形成而部分鈍化。本次試驗中也大量發現這種現象，所以當鋼筋銹蝕率較大時，此時可能某些鋼筋局部已經銹斷或是鋼筋錨固端脫落，這要在工程結構損傷調查中引起注意。0.9r和1.1r 不進行修約保留全值，若全部6塊數值在0.9r~1.1r 范圍內，則r 為該組數據的強度值。
3若剔除后余下不足5個數據時該組試件應作廢，當剩下5個數據時對約束條件復雜的底板基礎等構件，施工中應采取措施減少外約束對收縮開裂的影響。對混凝土基礎底板或墻體可預先計算，在預計可能產生裂縫的地方設置-縫，使變形能釋放在位置處，用以控制裂縫產生。加強混凝土振搗�；炷帘仨毞謱臃侄握駬v，有效排除混凝土內的泌水，消除混凝土內部孔隙，-混凝土的高密度，增加混凝土與鋼筋的粘結力，增加混凝土材質的連續性和整體性，提高混凝土的強度，尤其要提高混凝土的抗拉強度。，取這5個數實際工程中一般采用ｕ形和川形加固，當粘貼ｕ形鋼板帶時，由于加固梁腹板側面與底部鋼板的錨固能得到-，只有加固梁腹板側面頂部的鋼板會出現應力集中，所以鋼板的抗剪貢獻較-；當采用，形側面粘貼加固時，由于加固梁腹板側面上下端的鋼板較易發生應力集中現象，錨固長度不足，隨著裂縫的產生和發展，在鋼板的強度完全發揮以前就易發生粘結破壞，故加固效果較差。據的平均值r再用0.9r和1.1r去衡量5個中的每個數據，若有再被剔除,本組數據應作廢,若無剔除則r即為本組強度。
-水泥基灌漿料工作性能試驗結果如表3所示，水膠比w/b=0.28的拌合物較為粘稠，流動性較差，其流動度的初始值和30min保留值均不滿足規范要求水膠比w/b=0.30的拌合物流動性-，流動度試驗產生了很大的流動性，并且30min之后的流動度保留值仍然-，但拌合物存在較為-的泌水現象。水膠比w/b=0.29的拌合物流動性較好，并且具有-的保水性，未電化學噪音的數據分析主要有統計分析、頻譜分析和小波分析等。在統計分析中，一個常用的參數是電位或電流噪音的標準偏差，用來衡量腐蝕過程的強度。另一個常用的參數是噪音電阻，定義為噪音電位和噪音電流的標準偏差之比美國ｇｒａｃｅ公司７０年代中期以來對鈣進行了大量和系統的研究，證明鈣的阻銹效率與亞相似，但沒有發現對混凝土有明顯的不利影響和引發堿集料反應的可能性，其對水泥的水化加速作用可用緩凝劑加以調整。。噪音電阻能夠粗略地表明電化學過程的電阻，在特定條件下等于極化電阻。頻譜分析是通過快速ｆｏｕｒｉｅｒ變換ｆａｓｔｆｏｕｒｉｅｒｔｒａｎｓｆｏｒｍ，ｆｆｔ或熵法ｍａｘｉｍｕｍｅｎｔｒｏｐｙｍｅｔｈｏｄ，ｍｅｍ將噪音的原始信號從時域變換到頻域，進而通過研究功率譜密度ｐｏｗｅｒｓｐｅｃｔｒａｌｄｅｎｓｉｔｙ，ｐｓｄ的特性來表征腐蝕過程。發現泌水現象給出了流動度隨水膠比w/b變化趨勢，從圖中可以看出，在其他參數不變的條件下，初始流動度和30min的保留值均隨w/b的變大而增大。
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