當改進后的方法不能滿足合作機組的性能要求時，采用現(xiàn)代風機設計理論完成了風機的設計，并詳細介紹了風機各部件結(jié)構參數(shù)的選擇原則。根據(jù)葉輪流道斷面面積逐漸變化的原理，東營風機，建立了風機葉片型線成形的數(shù)學模型。根據(jù)該數(shù)學模型，采用雙圓弧拼接的方法完成了葉片型線的繪制。設計的風機效率為68%，比樣機提高19.9%，總壓由4626pa提高到5257pa，均滿足合作機組的性能要求。通過對原型風機和斜槽風機葉片通道流線圖的比較，可以看出所設計的風機內(nèi)部流動得到了很大的---，從而驗證了本文風機設計方案的可行性。后介紹了離心風機的瞬態(tài)計算方法，分析了瞬態(tài)計算中時間步長的選擇原則。采用瞬態(tài)數(shù)值方法對新設計的風機內(nèi)部流動進行了數(shù)值模擬。在瞬態(tài)計算結(jié)果穩(wěn)定后，風機利用fw-h模型對設計風機的氣動噪聲進行了計算。設計風機的聲壓峰值為1100hz，聲壓值為58db。在遠場噪聲計算中，隨著受流點到葉輪中心距離的增加，風機噪聲值呈下降趨勢。
電廠155mw機組鍋爐采用高溫高壓自然循環(huán)汽包鍋爐。風煙系統(tǒng)為平衡通風方式，由兩臺風機和兩臺離心送風機組成。引風機為離心風機，進口擋板調(diào)節(jié)，單吸雙支撐。引風機風量496800m3/h，全壓6600pa，軸功率1086kw，設計電流146.8a，電機額定功率1250kw。增壓風機流量1491480m3/h，增壓風機總壓力2500pa，除塵用風機，電機額定功率1400kw。鍋爐滿負荷運行時，兩臺引風機進口擋板開度為/，風機電流為120/121a，增壓風機運行電流為150a，風機無調(diào)整裕度，不能滿足機組滿負荷要求，負壓力在t內(nèi)調(diào)整。電爐是有限的。同時，增壓風機故障也是鍋爐mft保護動作的原因之一，不利于機組安全穩(wěn)定運行。本次引風機的力變換與反硝化、靜電沉淀同步進行，將引風機進出口鋼煙道整體更換，改變原有的工業(yè)水冷卻方式。根據(jù)該設備的現(xiàn)狀，提出了提高y4-73型引風機出力的方案。在對風機電機基礎和電機進行技術改造的基礎上，通過改變引風機的葉輪形式和直徑，增加引風機的輸出，并根據(jù)原風機的輸出，將引風機的容量提高1500帕。風機改造后，必須能滿足機組各工況和任何工況下的風機運行要求。不會出現(xiàn)急停喘振。
從誤差曲線可以看出，風機計算值與原測量值之間的誤差小于小流量條件下的誤差。全壓計算的誤差為8.1%，效率計算的誤差為3.6%，誤差較小。因此，所采用的數(shù)值計算方法更為準確，可用于風機的改進和設計。為了研究斜槽風機內(nèi)部的壓力分布和速度分布，4-72風機，分析斜槽風機在不同工況下的內(nèi)部流動，6-3---機，找出了3.4段斜槽風機效率急劇下降和設計工況效率低下的原因。橫截面是在葉輪出口寬度處創(chuàng)建的，該寬度垂直于葉輪旋轉(zhuǎn)軸，等于葉輪出口寬度。由于葉輪轉(zhuǎn)動，風機葉輪進口產(chǎn)生較大的負壓值，使空氣從集塵器進入葉輪。在葉輪中，由于葉輪的轉(zhuǎn)動和葉片對氣體的作用，葉輪內(nèi)部沿徑向由內(nèi)向外移動，總壓值逐漸增大。總壓在葉輪出口外緣和葉片壓力面上。由此可見，由于葉輪旋轉(zhuǎn)的離心力，沿風機葉輪的徑向，葉輪內(nèi)的速度由內(nèi)向外逐漸增大。通過截取葉輪出口的圓形截面，觀察截面上的徑向速度值，可以觀察到離心風機普遍存在的尾流結(jié)構。風機葉片壓力面附近的徑向速度值較大，形成射流區(qū)；葉片吸力面附近的徑向速度值較小，形成尾跡區(qū)。
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