計算了離心風機葉輪進口直徑與葉輪出口外徑之比，即3258.0/20dd=從步開始，設計風機的比轉速為15.5998。可以看出，所設計的風機是一種低比轉速風機。得到了不同比轉速下風機進出口外緣直徑的比值范圍。結果表明，所設計的風機滿足風機的設計要求，可以繼續后續的設計工作。入口攻角是指入口角與葉片相對速度和圓周切線之間的差。它與圓周切線的夾角等于葉片入口角1aβ，因此攻角為零。當離心風機流量小于設計流量時，經向速度mc1減小，入口相對速度與圓周切線方向的夾角小于葉片進口角1aβ，迎角為正。當流量大于設計流量時，子午線速度mc1增大，入口速度與圓周切線的夾角大于葉片入口角度1aβ，離心風機迎角為負。前葉輪1aβ值一般在40~60之間。由于適當增大了前風機的迎角和安裝角，可以減小風機葉片通道的流量損失。因此，當迎角為6.04時，1aβ值為45。
離心風機模型訓練完成后，將測試數據應用到所建立的模型中，雙進風離心風機，驗證模型的有效性。如果所建立的離心風機模型滿足建模的停止條件，則應用該模型。如果建立的模型不能滿足建模的停止條件，東營離心風機，則需要收集更多的數據進行模型訓練。本文選取rbf核函數作為lssvm的核函數。通過網格搜索方法得到核參數。煤礦主通風機采用離心風機。本文以離心風機為研究對象。采用lssvm算法建立了風機性能預測模型，驗證了該方法的有效性。離心風機模型培訓和測試樣本從現場分布式控制系統中獲得。采用lhs法，從離心風機穩定運行區選取100組數據進行模型培訓，選擇50組試驗數據進行模型驗證，4-79離心風機，模型培訓的停止條件為rmse<0.05。離心風機利用matlab實現了上述模型。圖3顯示了具有不同訓練樣本數的預測模型的rmse。從圖3可以看出，隨著訓練樣本的增加，預測模型的rmse值不斷下降，終趨于穩定。當訓練樣本數為30時，模型滿足訓練停止條件。當模型滿足停止條件時，即使使用30個訓練樣本，模型的預測值也與實際值進行比較。由圖4可以看出，該模型能較好地預測離心風機的出力，預測值與實際數據吻合較好。
離心風機葉輪由若干結構參數組成，這些參數對離心風機的性能有著重要的影響。相似原理在風機上的應用，-地促進了風機的設計和改進。在風機設計中，根據相似原理，可以選擇現有的風機或經過試驗的機型進行相似設計，以-風機達到預期效果。在沒有合適、的風機或模型的情況下，可以根據離心風機相似原理制作模型，然后將模型試驗的結果轉換為機器的實際結果，完成風機的設計。然而，相似原理的應用必須嚴格滿足幾何相似、運動相似和動態相似等相似條件。可以看出，在相同的條件下，通過風機轉速與葉輪出口直徑的比值，可以得到風機流量、靜壓、總壓和內功率的比例關系。然而，當只改變葉輪結構參數時，改進后的風機與原型風機的相似性將不能得到滿足。因此，本文通過改變離心風機葉輪的結構參數和數值計算方法，對改進后的風機性能進行了評價和分析。離心風機結構參數試驗模型為2900轉/分斜槽離心風機，傳動方式為a型傳動。斜槽離心風機主要由葉輪、蝸殼和集熱器組成。葉輪由前、后、葉片三部分組成。前盤為錐形弧。葉輪直徑480mm，葉片數20片。短刃10片，長刃10片，低壓離心風機，分布均勻。短葉片為截短半徑的前葉片，其余部分與長葉片結構相同，所有葉片出口安裝角度為140度。葉輪圖如圖3.1所示。蝸殼為矩形截面，寬度為69mm。
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