一臺帶有循環通道和擴散器的后向風機的噪聲值。利用fw-h噪聲計算模型和實驗方法，得到了風機葉片和擴壓器表面的表面力脈動和垂直速度。得到了噪聲計算所需的數據，成功有效地完成了風機噪聲預測任務。風機在瞬態流場穩定后，用ffowcs-williams-hawkings方程計算設計風機的氣動噪聲，該方程主要描述了流場與動壁相互作用產生的氣動噪聲。在聲學模擬理論的基礎上，得到了運動固體邊界與流體相互作用產生的噪聲。方程右邊的三個項分別代表流體。流體邊界處的位移噪聲、波動噪聲和體積噪聲分別屬于單極源、偶極源和四極源。本文計算的流體是不可壓縮的，單極和四極的源項可以忽略不計。風機噪聲的計算和結果分析表明，在設計風機出口外的計算區，有1100hz的聲壓峰值，聲壓值為58db。噪聲觀測點在距葉輪旋轉中心2米4米處產生。風機噪聲值的計算表明，1100hz時有一個聲壓峰值。在遠場噪聲計算中，隨著受流點到葉輪中心距離的增加，風機噪聲值呈下降趨勢。
穩態解常被用作瞬態分析解的初始值。風機采用數值計算方法對鋸齒后緣離心風機的氣動噪聲進行了數值研究。在數值計算過程中，采用sstk-u湍流模型進行穩態數值計算，穩態結果作為瞬態計算的初始值。對風機的流場和噪聲進行了計算、分析和研究。利用cfx商用軟件對燃氣輪機輪緣密封進行了穩態和瞬態數值研究。結果表明，風機考慮靜、動葉相互作用和靜葉非定常尾跡等實際流動特性，用瞬態計算方法得到的靜盤密封效率低于穩態計算得到的靜盤密封效率。然而，瞬態計算結果更為準確。對液力變矩器的流場進行了瞬態計算，離心鼓風機，準確預測了液力變矩器內的實際流量。通過與實驗數據的比較，發現誤差很小，證明了瞬態計算方法對液力變矩器流場分析的正確性和有效性。風機采用穩態和瞬態計算方法對離心風機進行了計算。在瞬態計算中，穩態計算結果作為瞬態計算的初始值。在瞬態計算結果穩定后，計算出設計風機的噪聲值。
風機的設計原理是根據單調加速度原理確定圓形和圓錐形集熱器的收縮率。為了減少集熱器內空氣的流動損失，鍋爐離心引風機，集熱器的等效收縮角應為40~60。風機集熱器喉部，即圖4.8所示的b點，不宜過快，即其直徑不宜過小，否則集熱器減速段擴散角過大。風機錐形收割機擴散段的減速規律應與葉輪進口氣流的減速規律基本一致。此外，減速段的外形應與靠近葉輪入口的前葉輪的外形相匹配。穩態穩態通常是指計算域中任何物理量的分布不---間變化。
風機瞬態問題是指物理量在計算域中的分布---間變化的問題。實際中沒有穩定性，但對于某些工程問題，濰坊風機，可采用穩態近似計算。在近似穩態計算中，通常忽略瞬態波動或在計算模型中引入全局時間平均值以消除瞬態效應。穩態計算簡化了計算模型，但在實際工程計算中，穩態計算模型在特定場合的應用，可以減少對計算資源的需求，方便計算值的后處理。考慮時間效應，風機瞬態計算模型可以在計算域內求解物理量---間的變化。在某些問題中，必須采用瞬態數值計算，如氣動問題中的渦脫落計算、旋轉機械中的靜動態干擾、失速和喘振、多相流問題中的自由面和氣泡動力學、網格問題、瞬態傳熱問題等。
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