在標準進氣風管測試裝置上，對風機及在風機蝸殼周向板、前蓋板、后蓋板等部位分別加裝吸聲材料后，離心排風機，測試了不同結構形式下風機性能和噪聲特性。試驗結果表明:相比原風機，蝸殼周向板與后蓋板同時加裝吸聲材料效果較好，設計工況下a聲級能夠降低7．2db(a)，在小流量工況下，吸聲蝸殼的降噪效果變差;根據風機噪聲頻譜，穿孔板加玻璃棉吸聲蝸殼的吸聲性能中高頻好于低頻，風機基頻噪聲在設計點能夠降低12．5db(a);風機加裝吸聲材料后風機氣動性能會略有下滑，臨沂風機，壓力和效率都有不同程度的降低。離心式風機是工業生產中應用廣泛的通用輔助設備，而風機噪聲尤其大型風機噪聲很大，---影響人的---，所以降低風機噪聲有著重要的意義。由于蝸殼壁面是離心風機主要的氣動噪聲源，蝸殼不消聲時，聲波在風機蝸殼內連續反射，形成一個混響聲場，聲壓級較高。采用消聲蝸殼后，鍋爐風機廠家，被吸收的聲能多，被反射的聲能少，其聲場的聲壓級就會降低。
對于風機消聲蝸殼降噪效果的研究，---很多學者都做了不少的研究工作。bartenwerfer等將蝸板外側消聲部分的外殼做成方形，里面填充消聲材料對離心風機進行降噪試驗研究，使改進后的風機a聲級降低了9～12db(a)。劉曉良等研究了消聲蝸殼消聲材料厚度、空腔厚度等對風機降噪效果的影響，結果表明:適當增加消聲材料厚度或空腔厚度可以提高消聲蝸殼的降噪效果。到目前為止，對消聲蝸殼的研究基本都集中在周向蝸板上加裝消聲材料，對風機側板加消聲材料的消聲蝸殼降噪效果研究得還比較少。
風機在大流量區計算值比實測值偏高，小流量區計算值比實測值偏低，但是整體上計算結果與實測結果基本吻合。由效率曲線圖可知，大流量區計算結果比實測結果偏高，小流量區計算結果比實測結果偏低，說明計算結果與實測結果吻合。通過實驗值與計算值的對比，cfx 軟件的數值模擬結果與實測結果一致，由此驗證了采用cfx 軟件對帶進氣箱的離心風機的數值模擬是---的。
試驗噪聲分析
離心風機的噪聲按照流體動力聲源的發聲機制，分為三類：1單極子，2偶極子，3)四極子，風機正常工作狀態下產生的噪聲主要來源于偶極子源。根據gb/t2888-2008《風機和羅茨鼓風機噪聲測量方法標準》對有無進氣箱離心風機的噪聲進行測試。試驗地點：浙江上風高科專風實業有限公司cnas 檢測中心；采用聲級計對風機出口處的噪聲進行測試，測試方式及儀器。測量時，除地面外無其他的反射條件，測點位置d 距地面的高度與風機出口中心持平，水平方向上與出氣口軸線成45° ，距離出氣口中心l=1m。
風機的噪聲在小流量區，帶進氣箱的離心風機噪聲低于不帶進氣箱，離心鼓風機，隨著流量的增加，帶進氣箱的風機噪聲---提高，在大流量區，明顯的高于不帶進氣箱的噪聲。
經過多年的工作實踐和總結，作者認為此類風機產生異常振動的主要原因有：基礎因素、安裝精度不達標、風機葉輪不平衡、管道共振等。有時，振動是多個原因共同作用的，在實際工作中，應認真綜合分析，才能找到解決問題的辦法。下面，作者就上文所列的振動因素及其處理措施進行分析和探討。
基礎因素及其檢查處理措施
風機基礎因素如基礎設計、施工不規范等造成風機振動往往被忽視。其實，基礎因素造成風機振動故障的事例并不少見，且其危害性很大。作為工程---，首先要了解風機基礎的作用。風機基礎的作用有三個方面：
一是，根據生產工藝條件和設備安裝要求將風機牢固地固定在一定位置上；
二是，承受風機的全部重力以及工作時由于作用力產生的載荷，并將載荷均勻地傳布到地基；
三是，吸收和隔離因旋轉動力作用產生的振動，防止發生共振。
登錄后臺
