本文采用n-s方程和sstk-u湍流模型計算了風機在不同工況下的穩(wěn)態(tài)，并根據(jù)公式計算了設計工況下離心風機的壓力、軸功率和效率。在得到風機性能參數(shù)的數(shù)值結(jié)果后，將不同工況下數(shù)值結(jié)果的誤差值與樣機原始測量結(jié)果進行了比較。在完成風機三維模型的建立、計算域的離散化網(wǎng)格化和邊界條件的定義后，將風機原型的不同工況進行了數(shù)值計算，并將其澆注到ansys fluent。風機數(shù)值計算和測量的效率特性曲線表明，斜槽離心風機的設計流量為0.17kg/s，在設計工況下，風機的計算效率為48.1%。斜槽離心風機偏離設計工況時，小流量工況下效率急劇下降，大流量工況下效率變化緩慢，但效率僅為47%。斜槽離心風機的壓力特性曲線表明，離心風機的總壓力沒有單調(diào)變化，但隨著風機流量的增加，斜槽離心風機的總壓力減小。非單調(diào)壓力特性曲線表明，離心風機阻力變化較大時，風機風量變化較大，風機穩(wěn)定工作面積較小。
風機的矩形截面蝸殼成型時，蝸殼側(cè)壁只需用鋼板切斷，8-0-機，在滾筒上滾動即可。加工制造方便。因此，選擇離心風機常用的矩形截面蝸殼作為風機蝸殼截面的設計依據(jù)。介紹了蝸殼型線的設計方案。采用等循環(huán)法完成了蝸殼型線的設計，選擇等邊單元法進行了蝸殼型線的近似繪制。
風機蝸殼外形參數(shù)的選擇
蝸殼寬度的選擇和蝸殼較佳寬度的選擇并沒有給出一種固定的計算方法。建議蝸殼b的寬度為葉輪出口寬度的2-5倍[52-54]。蝸殼的寬度也可通過公式確定。由式計算的蝸殼寬度為0.069m~0.099m，b值為0.72m，為風機葉輪出口寬度的6倍。通過對設計風機的建模和數(shù)值計算，9-38風機，當殼體厚度為葉輪出口寬度的6倍時，效率低，流量大，總壓低。因此，根據(jù)風機的數(shù)值計算和文獻綜述的結(jié)果，蝸殼寬度是葉輪出口寬度的4倍，即b為0.48m。
隨著政策的深化，為了響應節(jié)能政策，在線生產(chǎn)鍋爐的指標必須滿足-排放要求。因此，對我廠脫硝系統(tǒng)進行了改造：將原sncr+scr聯(lián)合脫硝方式改為scr脫硝方式，改造后取消原增壓風機，原引風機出力不能滿足機組滿負荷要求。因此，計劃對兩臺引風機進行改造。在現(xiàn)有風機的基礎上，通過對引風機葉輪的改造，濰坊風機，在不進行電機技術改造的情況下，9-12風機，對引風機進行技術改造，提高引風機的出力，以滿足反硝化和靜電沉淀的總阻力。變壓器取消增壓風機后，實現(xiàn)風機的節(jié)能降耗的目的。隨著政策的不斷深入，生產(chǎn)鍋爐的指標必須滿足-排放要求。我廠對原有的反硝化系統(tǒng)和靜電沉淀進行了改造。改造后，原有引風機不能滿足機組滿負荷運行的要求。工作人員進行了技術探討，確定了風機、脫硫增壓風機的風量、風壓及系統(tǒng)抗延長性能。后根據(jù)試驗后的實測數(shù)據(jù)，確定了引風機和電動機的選型設計，包括風機設計參數(shù)。為了提高風機出口壓力、風機輸出、滿足機組滿負荷要求和取消增壓風機運行，設計了數(shù)計算、風機選型、風機電機基礎校核、風機改造后流場計算、電機參數(shù)選擇等。
登錄后臺
