離心風機的設計原理是根據單調加速度原理確定圓形和圓錐形集熱器的收縮率。為了減少集熱器內空氣的流動損失，集熱器的等效收縮角應為40~60。離心風機集熱器喉部，即圖4.8所示的b點，不宜過快，即其直徑不宜過小，否則集熱器減速段擴散角過大。離心風機錐形收割機擴散段的減速規律應與葉輪進口氣流的減速規律基本一致。此外，減速段的外形應與靠近葉輪入口的前葉輪的外形相匹配。穩態穩態通常是指計算域中任何物理量的分布不隨時間變化。
離心風機瞬態問題是指物理量在計算域中的分布隨時間變化的問題。實際中沒有穩定性，但對于某些工程問題，可采用穩態近似計算。在近似穩態計算中，通常忽略瞬態波動或在計算模型中引入全局時間平均值以消除瞬態效應。穩態計算簡化了計算模型，但在實際工程計算中，穩態計算模型在特定場合的應用，可以減少對計算資源的需求，方便計算值的后處理。考慮時間效應，離心風機瞬態計算模型可以在計算域內求解物理量隨時間的變化。在某些問題中，必須采用瞬態數值計算，如氣動問題中的渦脫落計算、旋轉機械中的靜動態干擾、失速和喘振、多相流問題中的自由面和氣泡動力學、網格問題、瞬態傳熱問題等。
計算了離心風機葉輪進口直徑與葉輪出口外徑之比，即3258.0/20dd=從步開始，設計風機的比轉速為15.5998。可以看出，所設計的風機是一種低比轉速風機。得到了不同比轉速下風機進出口外緣直徑的比值范圍。結果表明，所設計的風機滿足風機的設計要求，可以繼續后續的設計工作。入口攻角是指入口角與葉片相對速度和圓周切線之間的差。它與圓周切線的夾角等于葉片入口角1aβ，因此攻角為零。當離心風機流量小于設計流量時，經向速度mc1減小，入口相對速度與圓周切線方向的夾角小于葉片進口角1aβ，迎角為正。當流量大于設計流量時，子午線速度mc1增大，入口速度與圓周切線的夾角大于葉片入口角度1aβ，離心風機迎角為負。前葉輪1aβ值一般在40~60之間。由于適當增大了前風機的迎角和安裝角，4-72離心風機，可以減小風機葉片通道的流量損失。因此，當迎角為6.04時，1aβ值為45。
具體離心風機改造方案如下。
1對引風機和脫硫增壓風機的風量、風壓和系統阻力進行了試驗。測量了兩臺引風機在機組滿負荷運行時的實際運行數據。2根據試驗后實測數據，濟南離心風機，終確定引風機改造方案。在原風機電機不變的情況下，風機葉輪直徑由2557 mm增加到2624 mm，葉片類型發生變化。隨著風機葉輪直徑的增大，殼體、葉輪、輪轂和集熱器都被更換。同時，為了提高風機出口擋板的密封性，對風機出口擋板、進口擋板和執行機構進行更換，以提高風機的效率。
3引風機軸承冷卻方式由工業水冷卻改為帶風機軸承冷卻，降低了用水量。
離心風機的性能-：
1風量tb點工況，9-12離心風機，145c：134m3/s；
2全壓升tb點工況，節能離心風機，145c：7040pa；
3風機全壓升效率bmcr：86%，風機輸入軸承。這兩部分的溫度監測大多采用遙控設備完成溫度數據的傳輸和監測。當然，離心風機溫度傳感器也是常用的設備，可以完成機組保護和溫度監測。當溫度超過要求時，繼電器將發出-。如果此時溫度變化明顯，繼電器內部的液體裝置也會發生劇烈變化，導致指針旋轉。如果指針指示的值達到負載-，將發出警報。
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