為研究后離心風機葉輪的流場及噪聲問題，采用三維建模軟件ｕｇ對現有葉輪進行逆向建模，提取出葉輪的幾何模型，離心風機廠商，運用ｈｙｐｅｒｍｅｓｈ對葉輪模型進行網格劃分，然后采用ｆｌｕｅｎｔ軟件模擬了葉輪三維粘性定常流動特性，分析了葉輪內部流動情況，在此基礎上對葉輪模型進行噪聲分析，得到流場模擬和噪聲分析結果，為葉輪優化設計提供理論依據。
離心風機作為干燥、通風類家電產品的重要組成部件，其性能直接影響著家電產品的高低。隨著現代生活對節能、等要求日益提高，開發、低噪風機成為必然趨勢。離心式通風機的工作介質為氣體，工作過程中會產生氣動噪聲、機械噪聲和氣固耦合噪聲，其中氣動噪聲是主要噪聲，威海離心風機，約占到總噪聲的４５％左右。風機氣動噪聲主要由離散噪聲旋轉噪聲和湍流噪聲組成。高速高壓離心風機旋轉噪聲較高，低速低壓風機以湍流噪聲為主。且基頻噪聲和寬頻噪聲在風機中不同程度的存在。目前對離心式通風機降噪研究還處于試驗為主的研究階段，但試驗研究成本較大、周期較長，這對離心風機產品開發非常不利。此外，中壓離心風機，影響離心式通風機氣動噪聲的因素眾多，設計所得結果的降噪機理難以被系統揭示。數值模擬方法能夠提供風機的內部流場信息和噪聲分布情況，有利于準確認識離心式通風機噪聲產生機理和降噪原理，為進一步推廣降噪設計的方法提供依據。所以，對離心式通風機數值模擬的研究是非常---的。
離心風機與4 種消聲方式風機的a 聲級對比。從圖中可以看出，每一種方式都有著---的降噪效果，其中c 型改進風機降噪效果好，在額定工況點附近總a聲級能降低約7 db( a) ; b 型改進風機降噪效果也比較理想，優于a 和d 型改進風機; a 型改進風機的消聲效果差。出現上述情況的原因應該是電機噪聲通過蝸殼會被放大，而沒有被吸聲材料有效吸收。但后蓋板加裝消聲材料，恰好吸收了電機的部分噪聲，因此后蓋板加裝吸聲材料降低風機噪聲明顯。
本文對吸聲蝸殼對風機降噪效果進行了研究，分別對單獨蝸板、后蓋板、蝸板與后蓋板、蝸板與前蓋板加裝消聲材料的4 種方式進行了試驗測量，在離心風機全工況范圍內，風機噪聲都有不同程度的降低，其中蝸板加后蓋板組合的降噪效果好。由于穿孔板摩擦損失較大，氣體流動阻力增加，導致風機壓力和效率都有不同程度的降低。通過試驗證明相對于周向蝸板加裝消聲材料，風機后蓋板加裝消聲材料消聲效果明顯，且結構簡單、制造方便風機壓力損失小。也證明了消聲蝸殼有---的降噪效果，并且離心風機蝸殼尺寸雖然有一定的增大，但相對于消聲器等其他降噪方法優勢還是很明顯的。對風機進出口安裝條件有---并且對噪聲有一定要求的離心風機，吸聲蝸殼是較好的選擇。
原離心風機和a 型改進風機在點的噪聲頻譜圖。根據風機參數，風機旋轉噪聲基頻為760 hz，由頻譜圖可看出在500 ～ 800
hz 之間的低頻噪聲并沒有降低，而1 250－2 000 hz 之間吸聲材料的降噪效果---，噪聲下降明顯。主要原因就是選用的吸聲材料超細玻璃棉在高頻率下，吸聲系數較大，因此多孔吸聲材料其吸聲效果是高頻優于低頻的。消聲蝸殼為b 組合形式時與原風機的出口a聲級隨流量變化的對比圖。與原風機相比，在額定工況點a 聲級降低約7 db( a) ，在大流量工況，a 聲級降低約5．0db( a) ，在小流量工況下，a 聲級降低約2．4 db( a) 。
在125～ 500hz 頻段之間，風機a 聲級有所增大，原因是后蓋板加上消聲材料后，葉輪軸向安裝長度加長引起低頻電機振動，噪聲增加。在中高頻段后蓋板加消聲材料的降噪效果---，這種方式對于氣動噪聲及高頻振動等起到---的吸收作用，尤其是離心風機包括電機的高頻振動噪聲過濾程度明顯。消聲蝸殼為c 組合形式時與原風機的出口a聲級隨流量變化的對比圖。與原風機相比，9-19離心風機，在額定工況點總a 聲級降低約7．2 db( a) ，在大流量工況，a 聲級降低約5．5 db( a) ，在小流量工況，a 聲級降低約3．5 db( a) 。是消聲蝸殼為d 組合形式時與原風機的出口a聲級隨流量變化的對比圖。與原風機相比，在額定工況點，a 聲級降低約5．14 db( a) ，離心風機在大流量工況，總a 聲級降低約5．0 db( a) ，在小流量工況，a 聲級降低約2．0 db( a) 。降噪效果稍微好于a 型改進風機，但不明顯。可見前蓋板加裝消聲材料降噪效果并不好，主要原因由于進口處有集流器，導致安裝消聲材料的面積相對于后蓋板小很多，吸聲效果不明顯。
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