1
禁忌：施工使用的主要材料、設(shè)備及制品，缺少符合---或部頒現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)的技術(shù)鑒定文件或產(chǎn)品合格證。
后果：工程不合格，存在事故---，不能按期交付使用，必須返工修理；造成工期拖延，人工和物資投入增加。
措施：給排水及暖衛(wèi)工程所使用的主要材料、設(shè)備及制品，應(yīng)有符合---或部頒發(fā)現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)的技術(shù)鑒定文件或產(chǎn)品合格證；應(yīng)標(biāo)明其產(chǎn)品名稱、型號(hào)、規(guī)格、---標(biāo)準(zhǔn)代號(hào)、出廠日期、生產(chǎn)廠家名稱及地點(diǎn)、出廠產(chǎn)品檢驗(yàn)證明或代號(hào)。
2
禁忌：閥門安裝前不按規(guī)定進(jìn)行---的檢驗(yàn)。
后果：系統(tǒng)運(yùn)行中閥門開關(guān)不靈活，關(guān)閉不嚴(yán)及出現(xiàn)漏水(汽)的現(xiàn)象，造成返工修理，甚至影響正常供水(汽)。
措施：閥門安裝前，應(yīng)做耐壓強(qiáng)度和嚴(yán)密性試驗(yàn)。試驗(yàn)應(yīng)以每批(同牌號(hào)、同規(guī)格、同型號(hào))數(shù)量中抽查10％，且不少于一個(gè)。對(duì)于安裝在主干管上起切斷作用的閉路閥門，應(yīng)逐個(gè)作強(qiáng)度和嚴(yán)密性試驗(yàn)。閥門強(qiáng)度和嚴(yán)密性試驗(yàn)壓力應(yīng)符合《建筑給排水及采暖工程施工驗(yàn)收規(guī)范》
3
禁忌：安裝閥門的規(guī)格、型號(hào)不符合設(shè)計(jì)要求。例如閥門的公稱壓力小于系統(tǒng)試驗(yàn)壓力；給水支管當(dāng)管徑小于或等于50mm時(shí)采用閘閥；熱水采暖的干、立管采用截止閥；消防水泵吸水管采用蝶閥。
后果：影響閥門正常開閉及調(diào)節(jié)阻力、壓力等功能。甚至造成系統(tǒng)運(yùn)行中，硬質(zhì)合金刀具規(guī)格，閥門損壞修理。
措施：熟悉各類閥門的應(yīng)用范圍，按設(shè)計(jì)的要求選擇閥門的規(guī)格和型號(hào)。閥門的公稱壓力要滿足系統(tǒng)試驗(yàn)壓力的要求。按施工規(guī)范要求：給水支管管徑小于或等于50mm應(yīng)采用截止閥；當(dāng)管徑大于50mm應(yīng)采用閘閥。
熱水采暖干、立控制閥應(yīng)采用閘閥，消防水泵吸水管不應(yīng)采用蝶閥。
4
禁忌：閥門安裝方法錯(cuò)誤。例如截止閥或止回閥水(汽)流向與標(biāo)志相反，閥桿朝下安裝，水平安裝的止回閥采取垂直安裝，明桿閘閥或蝶閥手柄沒有開、閉空間，暗裝閥門的閥桿不朝向檢查門。
后果：閥門失靈，開關(guān)檢修困難，閥桿朝下往往造成漏水。
措施：嚴(yán)格按閥門安裝說明書進(jìn)行安裝，明桿閘閥留足閥桿伸長開啟高度，蝶閥充分考慮手柄轉(zhuǎn)動(dòng)空間，各種閥門桿不能低于水平位置，更不能向下。暗裝閥門不但要設(shè)置滿足閥門開閉需要的檢查門，同時(shí)閥桿應(yīng)朝向檢查門。
5
禁忌：蝶閥法蘭盤用普通閥門法蘭盤。
后果：蝶閥法蘭盤與普通閥門法蘭盤尺寸大小不一，有的法蘭內(nèi)徑小，而蝶閥的閥瓣大，造成打不開或硬性打開而使閥門損壞。
措施：要按照蝶閥法蘭的實(shí)際尺寸加工法蘭盤。
6
禁忌：建筑結(jié)構(gòu)施工中沒有預(yù)留孔洞和預(yù)埋件，或預(yù)留孔洞尺寸偏小和預(yù)埋件沒做標(biāo)記。
后果：暖衛(wèi)工程施工中，剔鑿建筑結(jié)構(gòu)，甚至切斷受力鋼筋，影響建筑物安全性能。
措施：認(rèn)真熟悉暖衛(wèi)工程施工圖紙，根據(jù)管道及支吊架安裝的需要，主動(dòng)認(rèn)真配合建筑結(jié)構(gòu)施工預(yù)留孔洞和預(yù)埋件，具體參照設(shè)計(jì)要求和施工規(guī)范規(guī)定。
7
禁忌：管道焊接時(shí)，對(duì)口后管子錯(cuò)口不在一個(gè)中心線上，對(duì)口不留間隙，厚壁管不鏟坡口，焊縫的寬度、高度不符合施工規(guī)范要求。
后果：管子錯(cuò)口不在一中心線直接影響焊接及觀感。對(duì)口不留間隙，厚壁管不鏟坡口，焊縫的寬度、高度不符合要求時(shí)焊接達(dá)不到強(qiáng)度的要求。
措施：焊接管道對(duì)口后，管子不能錯(cuò)口，要在一個(gè)中心線上，對(duì)口應(yīng)留間隙，厚壁管要鏟坡口，另外焊縫的寬度、高度應(yīng)按照規(guī)范要求焊接。
8
禁忌：管道直接埋設(shè)在凍土和沒有處理的松土上，管道支墩間距和位置不當(dāng)，甚至采用干碼磚形式。
后果：管道由于支承不穩(wěn)固，在回填土夯實(shí)過程中遭受損壞，造成返工修理。
措施：管道不得埋設(shè)在凍土和沒有處理的松土上，支墩間距要符合施工規(guī)范要求，支墊要牢靠，---是管道接口處，不應(yīng)承受剪切力。磚支墩要用水泥沙漿砌筑，---完整、牢固。
9
刀具經(jīng)過砂輪刃磨后，刃口會(huì)存在不同程度的微觀缺陷，在切削過程中，刀具刃口微觀缺口極易擴(kuò)展，加快刀具的磨損和損壞。刃口鈍化是延常刀具壽命的金屬切削配套技術(shù)，能有效減少或消除刃磨后的刀具刃口微觀缺陷，以達(dá)到圓滑平整，提高刀具抗沖擊性能，使刀具刃口鋒利堅(jiān)固。
刃口鈍化方式可分為傳統(tǒng)刃口鈍化和特種刃口鈍化。傳統(tǒng)刃口鈍化方式主要包括磨削鈍化、毛刷鈍化、拖曳鈍化和噴砂鈍化等；特種刃口鈍化方式主要包括激光鈍化、電火花電蝕鈍化、電化學(xué)鈍化和磨料水射流鈍化等。
噴砂是以壓縮空氣為動(dòng)力，以形成高速噴射束將噴料高速噴射到需要處理的工件表面，實(shí)現(xiàn)對(duì)工件表面的加工。由于磨料對(duì)工件表面的沖擊和切削作用，工件的表面性能和形狀會(huì)發(fā)生改變。而微噴砂技術(shù)是以傳統(tǒng)噴砂技術(shù)為基礎(chǔ)，采用微米級(jí)尺寸的磨料顆粒來進(jìn)行待加工表面處理的技術(shù)，廣泛應(yīng)用于材料的表面處理，包括表面清潔、表面鈍化和表面形貌處理。微噴砂處理的材料去除機(jī)理，包括裂紋擴(kuò)展導(dǎo)致的脆性去除和磨料微切削產(chǎn)生的塑性去除。微噴砂技術(shù)在刀具領(lǐng)域主要應(yīng)用在表面處理方面，如涂層刀具。通過對(duì)刀具基體表面進(jìn)行相應(yīng)的微噴砂處理，來改變基體的表面形貌，以增加涂層與刀具基體之間的粘結(jié)力，提高刀具的切削壽命。研究表明，對(duì)刀具的涂層表面進(jìn)行微噴砂處理可以增加涂層硬度，提高刀具切削壽命。微噴砂技術(shù)在刀具刃口鈍化領(lǐng)域沒有得到廣泛應(yīng)用，理論研究還不充分。
本文通過微噴砂技術(shù)對(duì)硬質(zhì)合金刀片yt15進(jìn)行刃口鈍化，研究微噴砂工藝參數(shù)對(duì)刃口半徑的影響以及微噴砂處理對(duì)刃口的影響，并分析微噴砂處理的材料去除機(jī)理。
1試驗(yàn)步驟
試驗(yàn)以噴砂壓力p、磨料比重w和噴砂時(shí)間t為因素，其中磨料比重w為磨料占水和磨料總的比重。每個(gè)因素設(shè)4個(gè)水平，進(jìn)行64組全因素刃口鈍化試驗(yàn)，因素水平見表1。
表1 微噴砂全因素試驗(yàn)因素水平
采用濕式手動(dòng)噴砂機(jī)，噴砂角度45°，噴砂距離8mm。磨料為320目白剛玉，微噴砂加工如圖1所示。選用可轉(zhuǎn)位硬質(zhì)合金刀片yt15，其尺寸標(biāo)準(zhǔn)為snmn120404，相應(yīng)的材料性能見表2。通過激光共---顯微鏡(lsm，keyence vk-x200k)對(duì)微噴砂處理后的刀片刃口進(jìn)行觀測，試驗(yàn)觀測指標(biāo)為刀片刃口半徑r和刃口線粗糙度ra，終結(jié)果為三次測量后的平均值。同時(shí)對(duì)其刃口形貌進(jìn)行掃描電子顯微鏡鏡(sem)觀察，分析刃口材料去除機(jī)理。
圖1 硬質(zhì)合金刀具yt15微噴砂加工示意圖
表2 硬質(zhì)合金刀具yt15物理力學(xué)性能
2試驗(yàn)結(jié)果與分析
(1)微噴砂工藝參數(shù)對(duì)刃口半徑的影響
圖2為硬質(zhì)合金刀具yt15刃口半徑隨微噴砂各工藝參數(shù)的變化趨勢。圖2a、圖2b、圖2c和圖2d分別是在噴砂時(shí)間為20s、30s、40s和50s時(shí)刃口半徑隨噴砂壓力的變化圖。對(duì)比發(fā)現(xiàn)，在相同的噴砂壓力和磨料比重下，隨噴砂時(shí)間的增加，刀具刃口半徑增大，這實(shí)質(zhì)上是材料去除隨著時(shí)間累積的結(jié)果。在相同的噴砂時(shí)間和磨料比重下，隨噴砂壓力的增加，刀具刃口半徑增大。這是因?yàn)殡S著噴砂壓強(qiáng)的增加，磨料流的出口速度增加，單顆粒磨料速度也相應(yīng)增加。
硬質(zhì)合金可看作是硬脆材料，根據(jù)單顆粒磨料沖蝕模型可知，單顆粒磨料的材料去除量與磨料顆粒的速度的指數(shù)成正比，使得單顆粒磨料的材料去除量增加。同時(shí)磨料流速度的增加，使單位時(shí)間內(nèi)有效沖擊刀具刃口的磨料顆粒數(shù)量增加，刃口材料的去除量變大。因此，增加噴砂壓力相當(dāng)于既增加磨料比重又增加噴砂時(shí)間，兩者的共同作用使刃口半徑增大。
由圖2分析磨料比重對(duì)刀具刃口半徑的影響可知，在噴砂壓力為0.2mpa和0.25mpa時(shí)，隨著磨料比重的增加，刀具的刃口半徑先增大而后減小；而在噴砂壓力為0.3mpa和0.35mpa時(shí)，隨著磨料比重的增加，刀具的刃口半徑呈現(xiàn)一直增大的趨勢。同理，根據(jù)單顆粒磨料沖蝕模型分析可知，當(dāng)噴砂壓力較小時(shí)，隨著磨料比重的增加，雖然單顆粒磨料速度減小，但是單位體積內(nèi)磨料顆粒的數(shù)量增加，造成單位時(shí)間內(nèi)磨料顆粒對(duì)刀具刃口的沖擊次數(shù)增加，所以刃口材料的去除量變大。當(dāng)磨料比重過大時(shí)，根據(jù)能量守恒可知，磨料流的速度減小很多，其中磨料顆粒的速度大幅降低，不僅減少了單顆粒磨料材料的去除量，也使單位時(shí)間內(nèi)磨料對(duì)刀具刃口的沖擊次數(shù)減少，進(jìn)一步減少材料去除量，使得刃口半徑隨著磨料比重的增加先增大后減小。當(dāng)噴砂壓力較大時(shí)，隨著磨料比重的增加，在單位時(shí)間內(nèi)增加的磨料對(duì)刀具刃口的沖擊次數(shù)所增加的材料去除量要多于單顆粒磨料速度降低而減少的材料去除量。總的來說，單位時(shí)間內(nèi)材料去除量增加，因此在較大噴砂壓力下，刀具的刃口半徑隨著磨料比重的增加而增加。
(a)t=20s(b)t=30s(c)t=40s(d)t=50s
圖2 刃口半徑隨微噴砂各工藝參數(shù)的變化趨勢
(2)微噴砂處理對(duì)刃口線粗糙度的影響
圖3是硬質(zhì)合金刀片yt15經(jīng)過微噴砂刃口鈍化處理前后的切削刃形貌。采用微噴砂工藝參數(shù)：噴砂壓力p=0.2mpa，磨料比重w=0.1，噴砂時(shí)間t=30s。通過測量得到切削刃的相關(guān)參數(shù)見表3。
圖3 未處理刀片與微噴砂刃口鈍化刀片的切削刃形貌
可以發(fā)現(xiàn)，硬質(zhì)合金刀片yt15的刃口輪廓由原來的r=6μm銳刃變成r=27μm的圓弧刃口。其切削刃形貌得到---，刃口線粗糙度ra由原來的0.79μm下降到0.5μm，ry則由原來的6μm下降到3μm。這是由于微噴砂處理消除了刀具刃磨時(shí)產(chǎn)生的微觀缺陷，---了刃口。
表3 未處理刀片與微噴砂刃口鈍化刀片刃口參數(shù)對(duì)比(μm)
圖4是微噴砂全因素試驗(yàn)時(shí)硬質(zhì)合金刀片yt15的刃口線粗糙度的分布情況。可以得出，硬質(zhì)合金yt15刀片的刃口線粗糙度為0.3-0.8μm，滿足刀片的刃口粗糙度要求。
圖4 硬質(zhì)合金刀具yt15刃口線粗糙度分布
(3)微噴砂刃口材料去除機(jī)理研究
刀片的微噴砂過程實(shí)質(zhì)上是高速磨料射流沖擊材料表面，實(shí)現(xiàn)材料的去除。其材料去除機(jī)理主要?dú)w結(jié)為磨料顆粒對(duì)材料的去除方式。對(duì)于脆性材料，其去除機(jī)理往往不只有脆性去除，還包括磨料顆粒的微剪切引起的塑性去除。
圖5是硬質(zhì)合金刀具yt15在噴砂壓力p=0.25mpa、磨料目數(shù)m=320、噴砂時(shí)間t=20s和磨料比重w=0.1時(shí)的刃口形貌。可以看出，經(jīng)過微噴砂處理后，刀具出現(xiàn)了圓弧刃口，對(duì)其圓弧刃口的區(qū)域a進(jìn)行放大，可以觀察刃口材料去除形成的微觀形貌。通過區(qū)域b可以看出，其硬質(zhì)合金中硬質(zhì)相的去除多為由裂紋擴(kuò)展造成的脆性斷裂，這是由于棱角尖銳的磨料顆粒對(duì)于硬質(zhì)相的沖擊作用，使之產(chǎn)生徑向裂紋和側(cè)向裂紋，由于磨料顆粒的高頻率沖擊，進(jìn)而造成側(cè)向裂紋的擴(kuò)張形成網(wǎng)狀裂紋，達(dá)到材料的去除。對(duì)于c區(qū)域的觀察，也可以發(fā)現(xiàn)刃口材料上存在磨料顆粒的刻劃痕跡，這主要是由于具有鋒利刃口的白剛玉磨料顆粒對(duì)工件材料的微切削作用導(dǎo)致。由于刀具材料中除硬質(zhì)相成分外，還包括粘結(jié)相，其微切削作用相對(duì)于粘結(jié)相更為明顯，粘結(jié)相材料先于硬質(zhì)相去除，使得硬質(zhì)相成分顯露出來。因此微噴砂處理硬質(zhì)合金刀具yt15的材料去除機(jī)理，硬質(zhì)合金刀具價(jià)格，包括由磨料沖擊和水楔作用引起裂紋擴(kuò)展而導(dǎo)致硬質(zhì)相材料的脆性去除，還包括磨料顆粒的微切削作用引起的材料塑性去除。
圖5 硬質(zhì)合金刀具yt15微噴砂刃口形貌sem圖
小結(jié)
微噴砂處理可以對(duì)硬質(zhì)合金刀具yt15刃口進(jìn)行有效鈍化，形成一定圓弧半徑的刀具刃口。研究表明，刃口圓弧半徑隨著微噴砂時(shí)間和噴砂壓力的增加而增大。對(duì)于磨料比重而言，在噴砂壓力為0.2mpa和0.25mpa時(shí)，隨著磨料比重的增加，刀具刃口半徑先增大而后減小；在噴砂壓力為0.3mpa和0.35mpa時(shí)，隨著磨料比重的增加，刀具刃口半徑呈現(xiàn)一直增大的趨勢。微噴砂處理可有效---硬質(zhì)合金刀具yt15的刃口，消除微觀缺陷，降低刃口線粗糙度，在結(jié)構(gòu)上對(duì)刀具刃口進(jìn)行鈍化。硬質(zhì)合金刀具yt15刃口材料的去除機(jī)理，包含由裂紋擴(kuò)展而導(dǎo)致硬質(zhì)相材料的脆性去除和微切削作用引起的材料塑性去除。
刀具涂層技能知識(shí)大盤點(diǎn)，讀懂成刀具達(dá)人！
一、刀具涂層
經(jīng)過化學(xué)或物理的方法在刀具外表構(gòu)成某種薄膜，使切削刀具取得尤秀的綜合切削功能，從而滿足高速切削加工的要求；自20世紀(jì)70年代初硬質(zhì)涂層刀具面世以來，化學(xué)氣相堆積(cvd)技能和物---相堆積(pvd)技能相繼得到開展，為刀具功能的進(jìn)步---了歷史的新篇章。涂層刀具與未涂層刀具比較，具有顯著的---性：它可大幅度進(jìn)步切削刀具壽數(shù)；有用地進(jìn)步切削加工效率；進(jìn)步加工精度并顯著進(jìn)步被加工工件的外表；有用地削減刀具資料的消耗，下降加工成本；削減冷卻液的使用，下降成本，利于環(huán)境保護(hù)。
二、刀具涂層的特色
1、選用涂層技能可在不下降刀具強(qiáng)度的條件下，大幅度地進(jìn)步刀具外表硬度，現(xiàn)在所能到達(dá)的硬度已接近100gpa；
2、隨著涂層技能的飛速開展，薄膜的化學(xué)安穩(wěn)性及高溫抗癢化性---，從而使高速切削加工成為或許。
3、光滑薄膜具有---的固相光滑功能，可有用地---加工，也適合于干式切削加工；
4、涂層技能作為刀具制作的終究工序，對(duì)刀具精度---沒有影響，并可進(jìn)行重復(fù)涂層工藝。
三、常用的涂層
1、氮化鈦涂層：
氮化鈦tin是一種通用型pvd涂層，能夠進(jìn)步刀具硬度并具有較高的氧化溫度。該涂層用于高速鋼切削刀具或成形東西可取得很---的加工效果。
2、氮化鉻涂層：crn涂層---的抗粘結(jié)性使其在簡單發(fā)作積屑瘤的加工中成為手選涂層。涂覆了這種---無形的涂層后，高速剛刀具或硬質(zhì)合金刀具和成形東西的加工功能將會(huì)------。
3、金剛石涂層cvd：金剛石涂層可為非鐵金屬資料加工刀具提供蕞佳功能，是加工石墨、金屬基復(fù)合資料(mmc)、高硅呂合金及許多其它高磨蝕資料的抱負(fù)涂層(留意：純金剛石涂層刀具不能用于加工鋼件，因?yàn)榧庸や摷䲡r(shí)會(huì)發(fā)作很多切削熱，并導(dǎo)致發(fā)作化學(xué)反響，使涂層與刀具之間的粘附層遭到破壞)。【金屬加工微信，內(nèi)容---，值得重視】
4、氮碳化鈦涂層：氮碳化鈦ticn涂層中增加的碳元素可進(jìn)步刀具硬度并取得---的外表光滑性，是高速剛刀具的抱負(fù)涂層。
5、氮鋁鈦或氮鈦鋁涂層(tialn/altin)：tialn/altin涂層中構(gòu)成的氧化鋁層能夠有用進(jìn)步刀具的高溫加工壽數(shù)。主要用于干式或半干式切削加工的硬質(zhì)合金刀具可選用該涂層。依據(jù)涂層中所含鋁和鈦的份額不同，altin涂層可提供比tialn涂層更高的外表硬度，因此它是高速加工范疇又一個(gè)可行的涂層挑選。
四、涂層技能及刀具涂層知識(shí)
1、氮碳化鈦(ticn)：涂層比氮化鈦(tin)涂層具有更高的硬度。因?yàn)樵黾恿撕剂浚箃icn涂層的硬度進(jìn)步了33%，其硬度改變范圍約為hv3000——4000(取決于制作商。
2、cvd金剛石涂層：外表硬度---hv9000的cvd金剛石涂層在刀具上的應(yīng)用已較為老練，與pvd涂層刀具比較，cvd金剛石涂層刀具的壽數(shù)進(jìn)步了10——20倍。金剛石涂層刀具的高硬度，使得切削速度可比未涂層的刀具進(jìn)步2——3倍，使cvd金剛氧化溫度是指涂層開端分化時(shí)的溫度值。氧化溫度值越高，對(duì)在高溫條件下的切削加工越有利。盡管tialn涂層的常溫硬度也許低于ticn涂層，但事實(shí)證明它在高溫加工中要比ticn有用得多。tialn涂層在高溫下仍能保持其硬度的原因在于可在刀具與切屑之間構(gòu)成數(shù)控-cncdar一層氧化鋁，氧化鋁層可將熱量從刀具傳入工件或切屑。與高速剛刀具比較，硬質(zhì)合金刀具的切削速度一般更高，這就使tialn成為硬質(zhì)合金刀具的手選涂層，硬質(zhì)合金鉆頭和立銑刀一般選用這種pvdtialn涂層石涂層刀具成為有色金屬和非金屬資料切削加工的---挑選。金屬加工微信，連云港硬質(zhì)合金刀具，內(nèi)容---，值得重視。
3、刀具外表的硬質(zhì)薄膜對(duì)資料有如下要求：硬度高、耐磨功能好；化學(xué)功能安穩(wěn)，不與工件資料發(fā)作化學(xué)反響；耐熱耐氧化，摩擦系數(shù)低，與基體附著結(jié)實(shí)等。單一涂層資料很難全部到達(dá)上述技能要求。涂層資料的開展，已由初的單一tin涂層、tic涂層，閱歷了
tic—a12o3一tin復(fù)合涂層和ticn、tialn等多元復(fù)合涂層的開展階段，現(xiàn)在蕞新開展了tin／nbn、tin／cn，等多元復(fù)合薄膜資料，使刀具涂層的功能有了很大進(jìn)步。
4、在涂層刀具制作進(jìn)程中，一般依據(jù)涂層的硬度，耐磨性，高溫抗癢化性，光滑性以及抗粘結(jié)性等幾個(gè)方面來挑選，其間涂層氧化性是與切削溫度直接相關(guān)的技能條件。氧化溫度是指涂層開端分化時(shí)的溫度值，氧化溫度值越高，對(duì)在高溫條件下的切削加工越有利。盡管tialn涂層的常溫硬度也許低于ticn涂層，但事實(shí)證明它在高溫加工中要比ticn有用得多。tialn涂層在高溫下仍能保持其硬度的原因在于可在刀具與切屑之間構(gòu)成一層氧化鋁，氧化鋁層可將熱量從刀具傳入工件或切屑。與高速剛刀具比較，硬質(zhì)合金刀具的切削速度一般更高，這就使tialn成為硬質(zhì)合金刀具的手選涂層，硬質(zhì)合金鉆頭和立銑刀一般選用這種pvdtialn涂層.
5、從應(yīng)用技能角度講：除了切削溫度外，切削---、切削速度和冷卻液都或許對(duì)刀具涂層的應(yīng)用效果發(fā)作影響。
五、常用涂層資料發(fā)展及超硬涂層技能
硬質(zhì)涂層資猜中，工藝?yán)暇殹?yīng)用廣泛的是tin。現(xiàn)在，工業(yè)發(fā)達(dá)---tin涂層高速剛刀具的使用率已占高速剛刀具的50％一70％，有的不可重磨的復(fù)
雜刀具的使用率已---90％。因?yàn)楝F(xiàn)代金屬切削對(duì)刀具有---的技能要求，tin涂層日益不能適應(yīng)。tin涂層的耐氧化性較差，使用溫度達(dá)500℃時(shí)，膜層 顯著氧化而被燒蝕，并且它的硬度也滿足不了需求。tic有較高的顯微硬度，因此該資料的耐磨功能較好。同時(shí)它與基體的附著結(jié)實(shí)，在制備多層耐磨涂層時(shí)，常將tic作為與基體接觸的底層膜，在涂層刀具中它是十分常用的涂層資料。
ticn和tialn的開發(fā)，又使涂層刀具的功能上了一個(gè)臺(tái)階。
ticn可下降涂層的內(nèi)應(yīng)力，進(jìn)步涂層的耐性，增加涂層的厚度，阻止裂紋的擴(kuò)散，削減刀具
崩刃。將ticn設(shè)置為涂層刀具的主耐磨層，可顯著進(jìn)步刀具的壽數(shù)。tialn化學(xué)安穩(wěn)性好，抗癢化磨損，加工高合金鋼、不銹鋼、欽合金、鎳合金時(shí)，比
tin涂層刀具進(jìn)步壽數(shù)3—4倍。在tialn涂層中如果有較高的al濃度，硬質(zhì)合金刀具制造，在切削時(shí)涂層外表會(huì)生成一層很薄的非品態(tài)a12o3，構(gòu)成一層硬
質(zhì)慵懶保護(hù)膜，該涂層刀具可更有用地用于高速切削加工。摻氧的氮碳化鈦ticno具有---的顯微硬度和化學(xué)安穩(wěn)性，能夠發(fā)作相當(dāng)于tic十a(chǎn)12o3復(fù)合
涂層的效果。金屬加工微信，內(nèi)容---，值得重視。
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