當風機改進后的方法不能達到預期效果時，采用現代風機設計理論完成風機的設計，詳細介紹了風機各部件結構參數的選擇原則。葉片成形方法是基于葉輪流道橫截面積逐漸變化的原理。建立了風機葉片型線成形的數學模型。根據該數學模型，采用“雙圓弧”拼接法完成了葉片型線的繪制。建立風機三維模型后，對網格進行劃分，風機采用n-s方程。結合sstk-u湍流模型，對斜槽風機的原型風機、改進風機和設計風機進行了流量計算。將原型風機的計算結果與原始測量數據進行了比較，詳細分析了sstk-u湍流模型計算結果的準確性，即離心風機的數值計算。湍流模型的選擇提供了---的參考。風機的瞬態計算方法，分析了瞬態計算中時間步長的選擇原則。采用瞬態數值方法對新設計的風機內部流動進行了數值模擬。在瞬態計算結果穩定后，利用fw-h模型對設計風機的氣動噪聲進行了計算。本文采用“風機三維建模-斜槽風機樣機數值計算-樣機內部流動特性分析-風機改進的確定和設計方案-噪聲計算的瞬態法”的技術路線，完成了風機的改進和設計。斜槽風機。
風機改造后，風機總壓明顯提高。雖然方案一的總壓在大流量區和小流量區附近增加較多，但在額定流量附近總壓的---不如方案三，結合效率提高的數據，6-41風機，很明顯方案三是較佳的優化方案。風機總壓提高4.25%，效率提高1.49%。方案四，效率降低0.19%，主要是由于流經槽的流體與原葉輪內的高速流體發生---碰撞，造成沖擊損失。在風機運行過程中，當集熱器流入葉輪轉輪時，流體受到慣性力和科里奧利力的影響，在后圓盤b段附近形成高速區，使b段附近的流速和流量大于a段，濰坊風機，從而使風機性能從兩個方面得到---。一是提高前盤的徑向速度，即a段，4-72風機，使風機出口處的流體速度趨于均勻；二是優化后盤附近的速度梯度。由此可見，開槽后葉輪出口處的流速整體上得到了提高。葉輪轉輪內靠近后圓盤的速度在整個轉輪內比較均勻，沒有明顯的高速---區，因此流場比較合理。與子午面上的原風機相比，其軸向平均速度較高，速度梯度較小。因此，開槽---了葉輪通道內的流場，---提高了風機的總壓和效率。邊界層分離現象發生在原風機葉片通道的吸力面上，形成較大的渦流區；在通道的后半段，邊界層分離現象也發生在通道的吸力面上。葉片壓力面上的壓力高于吸入面上的壓力。二次流在葉輪通道中形成其部分速度沿葉輪的圓周方向。同時，在離心力的作用下，圓周方向形成一定的角度。
風機葉輪參數選擇葉輪是風機的主要部件，葉片是將能量傳遞給流體的部件。因此，風機葉輪的設計與風機所需的流量和壓力有很大的關系。目前---葉輪主要尺寸的選擇方法不同。這是一種廣泛使用的方法。風機總壓tfp與葉輪外徑、轉速n和葉片出口安裝角的關系，確定風機葉輪的外徑。下面逐步介紹了風機葉輪參數的選擇方法。原型斜槽風機出口安裝角度為140度。增大前向離心風機葉片的出口安裝角，不僅可以提高風機的總壓，6-30風機，而且可以增加噪聲，降低風機的效率。為了降低設計風機的噪聲值，提高風機的效率，選用葉片出口安裝角2aβ為120度。在實際應用中，總壓系數不僅與葉片出口安裝角有關，而且與葉輪的相對幾何尺寸有關。通常，風扇的比轉速用來表示葉輪的不同幾何形式。在風機比轉速和葉片出口安裝角選擇完畢后，根據風機的統計數據繪制了風機總壓系數與葉片出口安裝角at2~beta_u曲線的關系，并進行了計算。已完成風機總壓系數的計算。
登錄后臺
