離心風機的葉輪進口直徑和出口直徑增大，葉片進口安裝角增大，供應(yīng)離心風機，葉輪進口寬度、出口寬度和葉片出口安裝角減小。為了---葉輪通道的橫截面積逐漸變化，葉片安裝角aβ由1aβ逐漸變?yōu)?aβ。因此，根據(jù)離心風機葉片安裝角隨葉輪半徑線性變化的規(guī)律，設(shè)計了風機葉片安裝角。通過對第三章斜槽離心風機內(nèi)部流動特性的分析，可以看出，具有復(fù)雜“多弧”葉片的原型葉片吸力---有較強的渦度，導(dǎo)致風機內(nèi)部流動損失增大，無法提高風機的整體效率。
為了避免樣機葉片結(jié)構(gòu)復(fù)雜，提高風機效率，提高風機葉片的加工工藝，采用“雙圓弧”拼接的方法進行葉片成型。離心風機蝸殼成形及參數(shù)選擇離心風機蝸殼是將離開葉輪的氣體引至蝸殼出口，低壓離心風機，將部分氣體動能轉(zhuǎn)化為靜壓的裝置。下面介紹了離心風機蝸殼主要幾何參數(shù)和參數(shù)的選擇方法。蝸殼的主要幾何參數(shù)包括蝸殼橫截面積的周向變化、橫截面積的形狀、橫截面積的徑向位置、蝸殼的入口位置和蝸殼舌的結(jié)構(gòu)。離心風機根據(jù)不同的截面形狀，蝸殼可分為矩形截面、平行壁蝸殼、圓形截面蝸殼等。
本文主要完成設(shè)計離心風機的穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)數(shù)值計算，在瞬態(tài)數(shù)值計算結(jié)果穩(wěn)定后，采用fw-h模型計算設(shè)計風機的氣動噪聲值。根據(jù)數(shù)值計算結(jié)果，4-68離心風機，得出以下結(jié)論：
1通過比較設(shè)計風機樣機和斜槽離心風機樣機的數(shù)值計算結(jié)果，可以看出在設(shè)計流量條件下重新設(shè)計的離心機，風機的總壓值高于e設(shè)計目標，效率68%，效率比樣機高19.9%，總壓值由4626pa提高到5257pa，均滿足合作單位的性能要求。
2通過觀察原型風機和斜槽風機葉片通道的流線圖，可以看出設(shè)計風機的長、短葉片吸力面分離較弱，但沒有強渦流區(qū)。與樣機的內(nèi)部流程相比，該流程有了很大的改進，效率也有了很大的提高。
3根據(jù)計算出離心風機的噪聲頻譜，可以看出設(shè)計風機的聲壓在1100hz時有一個峰值，聲壓值為58db。在遠場噪聲計算中，隨著受流點到葉輪中心距離的增加，風機噪聲值呈下降趨勢。
在總結(jié)以往研究經(jīng)驗的基礎(chǔ)上，以離心風機為研究對象，利用numeca軟件對不同的葉片開槽方案進行了模擬，比較了不同方案下的風機---化，并結(jié)合分布確定了葉片開槽的較佳參數(shù)。葉輪內(nèi)部流場。本文對離心風機原葉輪開槽前的內(nèi)部流場進行了數(shù)值模擬。結(jié)果表明，風扇葉片通道的吸力面發(fā)生了邊界層分離，形成了一個較大的渦流區(qū)。后半段通道內(nèi)，吸力面邊界層分離較為---，高速氣流占整個通道寬度的65%左右。因此，可以通過在容易發(fā)生邊界層分離的葉片端部開一個小間隙來防止邊界層分離的產(chǎn)生和發(fā)展，從而使流經(jīng)該間隙的部分流體能夠吹走吸入面出口附近的流體。以往的研究表明，狹縫的大小對氣流有很大的影響，但在粉塵環(huán)境中，狹縫過小狹縫寬度約為2 mm可能會被堵塞而失去其功能，這---了該技術(shù)在實際中的應(yīng)用。因此，為了---離心風機不發(fā)生堵塞，開口處有足夠的間隙。考慮到工程實踐中操作的方便性，煙臺離心風機，用a的變化來表示縫的位置，用b的變化來控制縫角的大小。比較采用a/cc為葉片弦長與b/c的無量綱形式。在計算和優(yōu)化槽位和槽角時，采用了固定一個比例和調(diào)整另一個比例的方法。
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