以除塵風機蝸殼與葉輪出口在半徑方向上的間距隨方位角線性遞增來優化蝸殼型線，并用試驗證明了---的蝸殼型線不僅能提高風機效率及全壓，還能改變流量-壓力曲線的變化趨勢；beena等[11]通過應用層次分析法ahp，對蝸殼的重要幾何參數進行了優先排序，闡明了各參數對離心風機性能的影響;除塵風機采用3種不同流量的五孔探頭，測量了風機蝸殼內流體的三維流動，得出傳統一維蝸殼型線設計方法忽略了風機內部---的泄漏情況，應根據流體實際流動進行修正的結論。本文在傳統蝸殼型線設計理論基礎上，以某抽油煙機用多翼離心風機為研究對象，
除塵風機采用動量矩修正方法對其進行---化。并考慮粘性應力的作用對原有k-ε計算模型進行修正，以期提高數值計算結果的準確度，為cfd數值模擬預測風機性能的---性提供參考。多翼離心風機由進口集流器、葉輪及蝸殼組成，具體結構如圖1所示。其設計轉速n=1200r/min，設計流量qv=0.15m3/s，主要尺寸參數為：除塵風機蝸殼寬度b1152mm，葉輪內徑1d210mm，棗莊除塵風機，葉輪外徑2d246mm，葉片進口安裝角178a，葉片出口安裝角2160a，葉片圓弧半徑r14mm，葉片數z60。為了提供---的來流條件，給定較為準確的邊界條件，本研究在利用solidworks軟件對風機進行三維建模時，分別將進風區域和出風區域進行延長處理，以---進出口氣體的流動充分發展。另外，為了方便模型的建立，在盡量減小數值模擬誤差的前提下對電動機結構進行一定程度的簡化，
蝸殼優化對除塵風機金屬葉輪穩定運行的影響
蝸殼是離心風機金屬葉輪的重要組成部分。它可以通過導流與擴大壓力來提高離心風機的效率。蝸殼入口氣流由于受到蝸殼流動不對稱的影響，導致分布不均的現象發生。這種分布不均勻的現象會直接堵塞葉輪出口，從而使葉輪發生周期性的加速或減速，進而降低離心風機的工作效率，縮小了除塵風機工作的范圍，影響了金屬葉輪的平穩運行。因此在蝸殼的優化設計過程中必須將蝸殼寬度對流場的影響考慮在內，合理設計外殼的寬度，降低對流場的影響。從而---金屬葉輪的平穩運行。
電機優化對除塵風機金屬葉輪穩定運行的影響吸油煙機、空調系統等設備空間較小，為了節省空間，一般會使用內藏電動機設備。內藏電動機的長度、頭部傾角等在一定程度上影響著風機性能和噪音。對內藏電動機的形狀設計不當會增加金屬葉輪內部的流動損失，從而導致噪聲增大，離心風機性能降低。電動機的軸向長度和氣流的排擠率呈正相關的關系。葉輪進口處的流道變窄會使前盤處脫流區域變大，從而導致金屬葉輪內部損失增加。因此，在設計電機形狀時，應充分考慮電機形狀對葉輪內部流動的影響，從而提高金屬葉輪的穩定性，---離心風機的性能。
本文以除塵風機為研究對象，對4 種組合方式的消聲蝸殼進行了試驗測量，研究了每一種組合的降噪效果及對風機氣動性能的影響。試驗在符合iso3745 標準的半消聲室中進行，除塵風機生產廠家，其四周墻壁及屋頂均裝有消聲尖劈，防爆除塵風機，消聲室截止頻率100 hz，本底噪聲為26 db( a) 。試驗裝置和測試系統按照gb/t1236－2000《工業通風機用標準化風道進行性能試驗》和gb/t2888－91《除塵風機和羅茨鼓風機噪聲測量方法》的要求設計、制造、測試。除塵風機進氣口端連接符合gb/t 1236 規定的風機性能試驗進氣試驗裝置。使用智能壓力風速風量儀測出pl3 位置的靜壓和pl5 處的流量壓差，然后再根據其他測量的數據算出風機全壓和靜壓試驗裝置。
試驗采用進口堵片方式調節流量，從大流量至小流量共選取8 個工況點，分別測試每個工況點的風機流量、壓力、功耗和噪聲。后計算風機標況---量、全壓、全壓效率、總a 聲級。本試驗風機的結構簡圖，在風機蝸板和前后蓋板上可分別固定穿孔鋼板，穿孔板與蝸殼本體之間形成10 mm 的空腔，空腔內填充超細玻璃棉，形成消聲蝸殼。以此形成4 種消聲蝸殼組合: a 組合，布袋除塵風機，周向蝸板有消聲層;b 組合，蝸殼后蓋板有消聲層; c 組合，周向蝸板和后蓋板有消聲層; d 組合，周向蝸板和前蓋板有消聲層。選用的穿孔板采用板厚1 mm，孔徑6 mm，穿孔率約為22%。各種加裝吸聲結構組合，風機蝸殼內部的通流結構尺寸和原風機一致。
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