以風機廠家?guī)Ш髮~的可調(diào)軸流風機模型為研究對象，如圖1所示。風扇由集熱器、活動葉片、后導葉和擴散器組成。風機轉(zhuǎn)子葉片采用翼型結(jié)構(gòu)，動葉14片，導葉15片，葉輪直徑d為1500mm，風機廠家葉頂間隙delta為4.5mm，風機工作轉(zhuǎn)速為1200r/min，輪轂比為0.6，設(shè)計工況安裝角為32度，相應設(shè)計流量和總壓為37.14m3_s-1和2348pa，結(jié)構(gòu)簡圖給出了葉頂間隙均勻和不均勻的方程，其中前緣間隙和后緣間隙分別為1和2。leand te表示葉片的前緣和后緣。為了---前緣與后緣的平均間隙為4.5mm，選取六種非均勻間隙進行分析。現(xiàn)代軸流風機的相對徑向間隙為0.8%~1.5%[18]，改變后風機葉尖間隙的較小相對徑向間隙為1%，滿足正常運行的要求，如表1所示。其-案1~3為漸變收縮型，方案4~6為漸變膨脹型。控制方程包括三態(tài)雷諾時均n-s方程和可實現(xiàn)的k-e湍流模型。可實現(xiàn)的k-e模型可以有效地解決旋轉(zhuǎn)運動、邊界層流動分離、強逆壓梯度、二次流和回流等問題。風機廠家采用分離隱式方法計算，壁面采用防滑邊界條件，壓力-速度耦合采用簡單算法。采用二階逆風法離散了與空間有關(guān)的對流項、擴散項和湍流粘性系數(shù)，忽略了重力和壁面粗糙度的影響。
在風機廠家葉片前緣形成了c形軸向速度分布，在翼型阻力的作用下，烘干風機廠家，流入流的軸向速度減小，形成了一個低速區(qū)。吸入面沿轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)的相反方向形成橫向壓力梯度。根據(jù)機翼理論，烘箱風機廠家，通過吸力面的速度高于通過壓力面的速度，吸力面后緣形成高速區(qū)。進一步討論了動葉區(qū)中間流動面內(nèi)的總壓力分布。分析了在設(shè)計流量下動葉區(qū)中流面內(nèi)的總壓分布。由于風機廠家葉片壓力面所做的工作，壓力面上的總壓力明顯高于吸力面上的總壓力，總壓力沿動葉片旋轉(zhuǎn)方向由壓力面逐漸下降到吸力面。總壓逐漸升高，但吸入面略有變化。這是因為當氣流通過葉柵時，從吸力面到相鄰葉片壓力面的離心力沿葉片高度逐漸增大。為了抵消離心力的影響，將葉片設(shè)計為扭曲葉片后，沿葉片高度方向產(chǎn)生橫向壓力梯度，使兩個力達到平衡，吸力面附近有一個負壓區(qū)。由于風機廠家葉片的吸入面和壓力面之間的壓差較大，位于壓力側(cè)的流體通過葉尖間隙流向吸入面，導致葉尖間隙中的泄漏流。泄漏流與主流相互作用，風機廠家，產(chǎn)生較大的泄漏損失。
不同風機廠家靜葉設(shè)計點90%葉片高度剖面上的壓力分布。從圖中不難看出，原型直葉片的進口具有明顯的正攻角，端彎葉片的載荷由于分離流動而減小。由于受葉片端部彎曲的影響，三維葉片的攻角幾乎為零，并且由于端部流動的---，載荷甚至略高于原型直葉片。研究了不同靜葉對單級風扇級性能的影響。風機廠家?guī)в腥齻�不同定子葉片的單級風扇級的效率特性。從風機廠家中不難看出，端部彎曲定子可以有效地提高裕度，但由于定子損耗的增加，級效率降低了1.39%。前緣彎曲引起的葉片反向彎曲效應被葉片正向彎曲疊加所抵消。舞臺效率略有提高，高點提高0.26%。失速邊界越近，風扇級效率越明顯。同時，風機廠家轉(zhuǎn)子出口頂部的靜壓力隨著定子葉片頂部的功能力的增加而降低如圖21所示，轉(zhuǎn)子葉片出口直徑上的靜壓力。在方向分布上，高溫軸流風機廠家，將定子出口處的背壓設(shè)置為接近失速的原型級工況，背壓為114451pa，風機的失速裕度進一步從27.1%擴大到48.8%，推遲了葉尖泄漏引起的失速。
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