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咸陽閘門1研究背景水電站廠房是水電站發揮整體功能的---部位,在偶遇地震下的響應值得重點關注。近年來,國內對水電站廠房上部空間結構的研究取得了很大進展,其中廠房減震是近的一個研究---。郝軍剛等[1]通過研究,發現罕遇地震下水電站廠房頂部的網架存在垮塌風險,但其余結構的處于可修水平;黑燦等[2]認為在振動條件下廠房頂部網架只對廠房上部結構影響較大,若需研究發電機層以下部位,可不考慮網架的影響;霍學平等[3]認為廠房上部結構采用剪力墻后對抗震更為有效;鄒磊堂[4]詳細討論了地震作用下龍開口水電站廠房不同上部結構形式的強度和剛度。在壩后式水電站廠,排架方案是普遍采用的一種結構形式。從整體結構來看,廠房上、下游排架柱相對于壩體和廠房下部結構而言顯得單薄,地震作用下會產生鞭梢效應,即其位移應力響應會被放大。因此,對水電站廠房排架柱的抗震研究引起了越來越多學者的注意。于瑞艷等[5]認為排架柱設計要充分考慮豎向地震的作用;程恒等[6]研究了鋼
咸陽閘門快速閘門液壓啟閉機運行問題白沙灘泵站在水泵運行時始終存在水泵高轉速逆轉現象。實測轉速超過泵組額定轉速的120%(額定轉速為214.3r/min)。原因是水泵停止轉動時,出口快速閘門還為完全關閉,進,出口水位差使水倒流,造成水泵高速逆轉,制造和安裝單位對液壓系統調試后,停機閉門時間只能達到54s,依然滿足不了泵組的工況要求,造成---反轉,轉速超過機組飛逸轉速。目前正常停機時,先將閘門下降到距閘門底坎0.70米處,在停止機組運行,斷開電動機斷路器。此方案可---機組停機的逆轉,但也有不合理之處:可導---動機功率增大,出水管壓力增大等,而且沒有解決事故停機的問題,只是權宜之計。2.快速閘門液壓啟閉機技改技術條件2.1技改目標通過技改液壓啟閉機的閉門速度滿足水泵電機防飛逸要求。2.2技術參數啟門力400kn閉門力閘門自重工作行程3700mm全行程3900mm液壓缸內徑220mm活塞桿直徑140/100mm桿腔計算壓力17.68mp.
咸陽閘門大朝山水電站采用筒形閥的論證過程大朝山水電站共裝設 6臺水輪發電機組 ,總裝機容量 135 0ｍｗ ,單機容量 2 2 5ｍｗ。水輪機額定水頭 72 .5ｍ ,工作水頭范圍為 5 3.0 2～ 85 .63ｍ。 6臺機組安裝在地下廠房內 ,機組安裝高程 80 2 .4ｍ。引水系統從進水口至地下廠房采用壓力管道單管引水 ,6條引水壓力管道平行排列 ,中心間距 2 5 .5ｍ ,每條管道總長 179.2ｍ。引水壓力管道在壩內為內徑 8.5ｍ的鋼管 ,進入山體后為鋼筋混凝土襯砌壓力隧洞 ,內徑由 8.5ｍ漸變為 8.0ｍ ,在廠房上游 4 3ｍ左右長度范圍內設有內徑為 8ｍ的鋼襯 ,每條壓力管道容積約為 95 0 0ｍ3。1992年底 ,大朝山水電站初步設計完成 ,水輪機不設筒形閥。每個機組進水口設快速閘門和檢修門(6個進水口共用 1扇檢修閘門 ) ,進水口前設平板通倉式攔污柵。進水口快速閘門用 4 0 0 0ｋｎ油壓啟閉機操作
咸陽閘門1工程概述頭屯河水庫于1965年開始修建,1981年主體工程基本完成,水庫原設計總庫容2 030萬m3,由于頭屯河水庫是“三邊”工程,設計、施工均存在一定的問題,使水庫長期帶病運行,不能正常使用。鑒于頭屯河水庫存在的安全---,2007年9月完成頭屯河水庫大壩安全鑒定工作,放水涵洞及泄水隧洞工作閘門及啟閉設備超過使用年限,金屬結構安全綜合評價為c級,已影響大壩正常安全運行。因此,為了---水庫安全運行,---水庫功能的全部實現,頭屯河水庫閘門及啟閉設備型式的改造被確定為除險加固工程的重要內容之一。2閘門啟閉設備的選擇頭屯河水庫原輸水涵洞、泄水隧洞工作閘門和啟閉設備設計標準偏低,采用手、電兩用螺桿式啟閉機操作,均已運行30 a以上,啟閉機設備老化、操作困難,已超過使用年限,存在著---的安全---。根據《水利水電工程金屬結構報廢標準》l 226—98,結合頭屯河水庫閘門實際情況,除險加固設計按更換閘門啟閉機考慮。更新改造后,可消除金屬結構設.
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